1 . dio.naro d.ru Программный модуль: Гидравлический расчёт теплосети (Версия 5.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СНиП): Удельная потеря напора: R 6,7 0 3 λ G Dр5 в м.вод.ст./м G - расход теплоносителя (воды): G Q g, т/ч; 000 Q расход тепловой энергии, Гкал/ч; g - расход теплоносителя на Гкал: g, т/гкал T Dр расчётный внутренний диаметр трубопровода; в плотность воды (принята 958 кг/м3); ΔT разность температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе. коэффициент гидравлического трения; 0,5 К 68 λ 0, е Коэффициент гидравлического трения: Dр Re К е эквивалентная шероховатость трубы (принята 0,5 мм); Re - число Рейнольдса. V Dp Число Рейнольдса: Re V скорость теплоносителя в трубопроводе/с., Скорость теплоносителя: V 0,354 G /с Потеря напора в одной трубе: H R L пр. Dp в 000 L пр. приведенная длина участка: L пр. L K пр. K пр. коэффициент приведения (приближенно учитывает местные сопротивления, Кпр.=,4,9). Граничные условия итераций: R Rma ; V Vma ; Hкон. Hmin Hкон. располагаемый напор в конце участка..
2 Программный модуль: Расчёт растяжки сильфонного компенсатора (Версия 5.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (ИЯНШ ТУ): Максимальное расстояние между неподвижными опорами участка теплосети с осевыми сильфонными компенсаторами, определяется по формуле: nλ Lma 0,9 α Tma Tмон.min n количество блоков в компенсаторе (n=,); λ амплитуда (±) осевого хода одного блока компенсатора; α коэффициент линейного расширения материала (для Ст0 α=, 0-5 С -); T ma максимальная рабочая температура трубопровода, С; T мон.min минимальная температура трубопровода при монтаже компенсатора (принята -8С); 0,9 коэффициент запаса (запас 0%). Величина растяжки сильфонного компенсатора перед установкой определяется по формуле: Δ L α L Tma Tмон.min Tмон. T максимальная рабочая температура трубопровода, С; ma T мон. температура трубопровода при монтаже компенсатора (изменяется от 8 до 30С); L длина участка (L<=L ma). 5 силф. Усилие от одного трубопровода на неподвижную опору: F P 0 c P ma максимальное давление в трубопроводе, атм.; λ амплитуда (±) осевого хода одного блока (одного сильфона)м; с жёсткость одного блока (одного сильфона), Н/мм. Усилие от одного трубопровода на противоположную неподвижную опору: F тр. суммарная сила трения в подвижных опорах, кг. Fтр. μ P z, кг ma эф. λ, кг 0 силф. эф. эффективная площадь сильфона; F F Fтр., кг коэффициент трения в подвижных опорах (принят 0,3); P z вес трубопровода длиной L.
3 Программный модуль: Расчёт настройки стартового компенсатора (Версия 9.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СП): Максимальное расстояние между неподвижными опорами (реальными или мнимыми) участка теплосети со стартовыми компенсаторами (бесканальная прокладка), определяется по формуле: σдоп. ст.тр. Lma 0,8 σ доп. предельно допустимое напряжение в трубе (σ доп. =50 Н/мм); ст.тр. площадь поперечного сечения стенки трубым; f тр. удельная сила трения оболочки трубы о грунт, Н/м. f тр. μ 0,5 sin ρ Z П D q, Н/м об. коэффициент трения оболочки о грунт (принят 0,4); φ угол естественного откоса грунта (принят 30); ρ плотность грунта, Н/м 3 ; Z глубина заложения трубопровода (расстояние от поверхности земли до оси трубопровода); П число Пи (3,); D об. наружный диаметр оболочки трубопровода; q удельный вес трубопровода, Н/м. Величина сжатия компенсатора при увеличении температуры трубопровода: L Δ L α L Tпр. Tмон. 4Eст.тр. α коэффициент линейного расширения материала (для Ст0 α=, 0-5 С -); T пр. температура прогрева (T пр. Const 70 С); T температура трубы при монтаже (изменяется от 0 до 5С); L длина участка (L<=L ma); мон. E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм). Δ ma T мон. Формула приближённого метода: L α L T Величина сжатия компенсатора перед установкой на трубопровод: P λ L
4 Программный модуль: Раскладка матов («Г» образный компенсатор) (Версия 5.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СП): Максимальное расстояние между неподвижной опорой (реальной или мнимой) и «Г» образным компенсатором при бесканальной прокладке теплосети, определяется по формуле: доп. ст.тр. Lma σ σ доп. предельно допустимое напряжение в трубе (для стали 0 σ доп. =50 Н/мм); ст.тр. площадь поперечного сечения стенки трубым; f тр. удельная сила трения оболочки трубы о грунт, Н/м. 0,5 sin ρ Z П Dоб. μ q, Н/м коэффициент трения оболочки о грунт (принят 0,4); φ угол естественного откоса грунта (принят 30); ρ плотность грунта, Н/м 3 ; Z глубина заложения трубопровода (расстояние от поверхности земли до оси трубопровода); П число Пи (3,); D об. наружный диаметр оболочки трубопровода; q удельный вес трубопровода, Н/м. Величина температурного удлинения трубопровода при бесканальной прокладке: L Δ L α L Tma Tмон.min E ст.тр. α коэффициент линейного расширения материала (для стали 0 α=, 0-5 С -); L длина участка (L<=L ma); T ma максимальная рабочая температура трубы (принимается по Т=30С); T мон.min минимальная температура трубы при монтаже (принята 0С); E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм).
5 . dio.naro d.ru Программный модуль:. Расчёт параметров опоры (надземная прокладка) (Версия 8.) Стандартный вариант Вариант на опорной подушке (без заглубления) Вертикальное расположение труб Вариант расчёта как неподвижной опоры Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики:. Расчёт стойки Требуемый момент сопротивления стойки: Wобщ. 00 M 0,9 σ доп., см3 M суммарный момент, действующий на стойку опоры, кгм; σ доп. предельно допустимое напряжение в сечении конструкции стойки опоры, кг/см; Суммарный момент: М Fгор. H, кгм Fгор. суммарное горизонтальное усилие, действующее на высоте H; H высота стойки. Для подвижной опоры: Fгор. μ Pz, кг коэффициент трения в подвижной опоре; Pz вертикальная нагрузка на опору. Pz n L q, кг; n количество труб на опоре; L - длина трубопровода между опорами; q удельный вес трубопровода, кг/м. Расчёт параметров опоры (надземная прокладка) Лист Листов
6 . Расчёт габаритов фундамента опоры на смятие грунта Условие устойчивости опоры: σгр. σ расч., кг/см σ гр. допустимое напряжение в грунте (сопротивление грунта), кг/см; σ расч. напряжение в грунте, создаваемое фундаментом опоры: P M M y σ расч. Σ, кг/см W W Σ P суммарная весовая нагрузка (по оси Z): ΣP P z H 0 ρбет., кг площадь подошвы опоры: a b ; a и b - габариты фундамента опоры; H высота фундамента опоры; 0 ρ бет. плотность бетона, кг/м 3 ; М момент, действующий на опору в плоскости ХZ, кгм; М y момент, действующий на опору в плоскости YZ, кгм; W момент сопротивления подошвы опоры в плоскости ХZ 3 ; W y момент сопротивления подошвы опоры в плоскости YZ 3. (осевые нагрузки вдоль оси Х, боковые вдоль оси Y, вертикальные вдоль оси Z) W M ab ba 3 Wy 6 6 F H H M F H H y 3, кгм; 0 y y 0, кгм F усилие на опору, действующее на высоте H вдоль оси X, кг; F y усилие на опору, действующее на высоте H вдоль оси Y, кг; H высота стойки; H 0 - высота фундамента опоры. 3. Проверочный расчёт габаритов фундамента опоры на опрокидывание Условие устойчивости: М М и y Мy М, кгм М момент от суммарной весовой нагрузки, действующий в плоскости ХZ, кгм; y М момент от суммарной весовой нагрузки, действующий в плоскости YZ, кгм. М Σ P a, кгм М y Σ P b, кгм Σ P суммарная весовая нагрузка (по оси Z); a и b габариты фундамента опоры. Расчёт параметров опоры (надземная прокладка) Лист Листов
7 Программный модуль: Расчёт диаметра рабочей арматуры щитовой опоры (Версия 6.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики: арм. 4 Расчётный диаметр рабочей арматуры: d м Π арм. площадь поперечного сечения одного стержням; П число Пи (3,). Площадь поперечного сечения одного стержня: арм. арм. общ. м арм. общ. общая требуемая площадь поперечного сечения всех рабочих стержнейм; n количество рабочих стержней. арм. Mma 00 общ. м σ доп. δ M ma максимальный момент, действующий на щит опоры, кгм; σ доп. предельно допустимые напряжения в рабочем стержне, кг/см; δ δ 0, щита δ толщина щита. щита n
8 Программный модуль: Расчёт диаметра спускного устройства (Версия 8.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СНиП): Диаметр штуцера для спуска воды из секционируемого участка трубопровода, имеющего уклон в одном направлении, определяем по формуле: L d dпр. m n 4 iпр. d пр. приведенный диаметр i пр. приведенный уклон j d jl j k dпр. L j i jl j k iпр. L k количество участков; n коэффициент, зависящий от времени спуска; m коэффициент расхода арматуры (для задвижек m=0,0). Диаметр штуцера спускного устройства обслуживающего две ветки (правую и левую) определяется по формуле: d общ. пр. лев. d d d пр. диаметр штуцера для правой ветки; d лев. диаметр штуцера для левой ветки.
03-glava_fin 17.09.03 9:50 AM Page 19 3 3. Проектирование 3.1. Основные принципы проектирования бесканальной прокладки тепловых сетей с ППУ изоляцией производства ЗАО «МосФлоулайн» Предварительно изолированные
Теоретические основы 6.0. Осевое удлинение 6.1. Допустимая длина прямого участка 6.2. Термическое предварительное натяжение 6.3. Осевое удлинение 6.1. Как известно, при изменении температуры все материалы
Занятие (часа) Расчет оптимальной толщины изоляции тепловой сети Цель теплового расчета сети - определение толщины тепловой изоляции и падения температуры на данном участке трассы. Толщину теплоизоляционного
Расчет вертикальных трубопроводов с сильфонными компенсаторами 1. Определение расчетной схемы Расчет любой конструкции начинается с выбора расчетной схемы. А) При расчете вертикального трубопровода с сильфонным
Основы проектирования 7.0. Определение диаметров рабочих труб 7.1. Тепловые потери 7.2. Состав теплотрассы 7.3. Прямые трубопроводы 7.3.1. Изгибы, ответвления 7.3.2. Определение диаметра рабочих труб 7.1.
34 Применение направляющих опор на трубопроводах с осевыми сильфонными компенсаторами Е.В. Кузин, директор ООО «АТЕКС-ИНЖИНИРИНГ», г. Иркутск; В.В. Логунов, заместитель генерального директора, В.Л. Поляков,
Лекция 5 5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ И РЕЖИМЫ РАБОТЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 5.. Основные задачи При проектировании тепловых сетей основная задача гидравлического расчета состоит в определении диаметров труб по заданным
Решения для проектирования неподвижных опор при терморасширении трубопроводов Hilti webinar, 20.05.2014 www.hilti.com Hilti Webinar 20.05.2014 1 www.hilti.com Hilti Webinar 20.05.2014 2 Программа вебинара:
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Утверждено на
Некоммерческое Партнерство «Российское Теплоснабжение» Стандарт организации НП «РТ» СТО НП «РТ» 70264433-4-4-2009 ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ В ППУ ИЗОЛЯЦИИ Документ системы качества
Общество с ограниченной ответственностью «Баутехнолоджи» П Р О Ч Н О С Т Н О Й Р А С Ч Е Т навесной фасадной системы с воздушным зазором АЛЬТ-ФАСАД-11 для Жилого комплекса, расположенного по адресу: Московская
Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий Исходные данные 1 Коэффициенты 1.1 Коэффициент надежности по нагрузке (для железобетона
Название организации Расчёт на прочность и устойчивость обечайки резервуара от действия опорных нагрузок Название проекта Шифр: Выполнил: Сергеев В.С. 1. Расчёт на прочность. Расчёт на прочность и устойчивость
535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну 1 2 Программа предназначена для проектирования отдельного фундамента под железобетонную колонну согласно СП 52-101-03 или СНиП 2.03.01-84* или
ОТЧЕТ ОБЪЕКТ: РАЗДЕЛ: Станция перекачки сточных вод СТАДИЯ: Рабочая документация ЗАКАЗЧИК: ИСПОЛНИТЕЛЬ: Козлов Алексей Владимирович 201_ г. /Козлов А.В./ Содержание Пояснительная записка 2 Приложение 1.
Корпорація «Енергоресурс-інвест» Временные указания по применению осевых сильфонных компенсаторов производства корпорации «Енергоресурс-інвест» для тепловых сетей Рекомендации по проектированию и монтажу
48 Приложение 1 Таблица П 1.1. Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 36-75* насосных систем водяного отопления при скорости воды в них 1 м/с Диаметр труб, мм Условного прохода
Методика расчёта основывается на данных, приведённых в СНиП 2.01.07-85 и СНиП 2.03.06-85. Данные, полученные в результате проведённых расчётов, должны быть проверены и утверждены специалистом по расчёту
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ Белорусский национальный технический университет Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция» В. М. Копко Д. Б. Муслина ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ С ГИБКИМИ
Осевые сильфонные компенсаторы anfo из нержавеющей стали Описание и область применения дах систем отопления многоэтажных зданий. Осевые компенсаторы состоят из сильфона (гофрированного цилиндра), выполненного
Задача 1. Определить скорость потока воды в трубопроводе. Расход воды составляет 90 м 3 /час. Диаметр трубопровода 0,01м. Скорость потока воды в трубопроводе равна: w=(4 Q) / (π d) = ((4 90) / (3,14
БАК Расчет на прочность Инв. подл. Взам. Инв. Инв. дубл. Перв. примен. Содержание 1 Исходные данные для расчета...4 1.1 Расчетные параметры...4 1.2 Допускаемые напряжения...4 1.3 Давление и температура
516 - Свайный фундамент с ленточным ростверком 1 2 Программа предназначена для проектирования свайного фундамента с ленточным ростверком согласно СП 50-102-2003 или СНиП 2.02.03-85 . Предусмотрены
536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны 1 2 Программа предназначена для проектирования поля столбчатых фундаментов под железобетонные колонны согласно СП 52-101-03 или СНиП 2.03.01-84*
Калькулятор участка тепловой сети. Калькулятор участка тепловой сети предназначена для выполнения контрольного примера расчета потерь теплоносителя и тепла от участка тепловой сети с произвольными характеристиками.
Расчет кожухотрубного теплообменника Общие сведения Кожухотрубные теплообменники наиболее широко распространены в пищевых производствах. Это объясняется следующими их достоинствами компактностью, невысоким
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СОСУДЫ И АППАРАТЫ. АППАРАТЫ КОЛОННОГО ТИПА НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ГОСТ 2475781 (СТ СЭВ 164579) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
Монтаж системы внутреннего водопровода Полимерные и металлополимерные трубы более удобны при монтаже, чем металлические. Они более легкие (вес на порядок меньше металлических), их легче гнуть, сгибать.
Пример расчетов гидравлических потерь напора на узлах установки расходомеров фирмы "Взлет" (Расчеты выполняются на основании документа "Методика гидравлического расчета конфузорно-диффузорных переходов.
2006 г. WWW.TEPLOV.RU 1 Критерии качества тепловой изоляции. 1. Плотное и ровное сопряжение элементов покрытия с отбортовкой. Соединение через отбортовку обеспечивает пространственную прочность защитного
Изм. Кол.уч док. Подпись Дата 1.1 Общие данные Ведомость чертежей Наименование а 1 Общие данные (на 8-ми листах) 2 План дома 3 Армирование плиты фундамента. Арматура А-500С. Плита 300 мм. 4 Армирование
Расчёты. Статические расчёты. Методика расчёта основывается на данных, приведённых в СНиП 2.01.07-85 и СНиП 2.03.06-85. Данные, полученные в результате проведённых расчётов, должны быть проверены и утверждены
Контрольные тесты. Гидравлика (вариант А) ВНИМАНИЕ! При проведении вычислений рекомендуется принимать ускорение свободного падения g = 10 м/с 2, а плотность жидкости = 1000 кг/м 3. 1. Чему равняется давление
Пример расчетов гидравлических потерь напора на узлах установки расходомеров фирмы "Взлет" (Расчеты выполняются на основании документа "Методика гидравлического расчета конфузорно-диффузорных переходов.
11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;
Лекция 5 Цель: изучение потерь на трение по длине и потерь на местных сопротивлениях. Задачи: классифицировать потери и дать методику их расчета. Желаемый результат: Студенты должны знать: особенности
12.1.1 Общие сведения/многослойная система/технология прокладки...12 / 1-2 12.1.2 Обзор преимуществ и недостатков...12 / 3 12.1.3 Допустимая длина укладки Lmax одинарной трубы при традиционной укладке...12
Проверочный расчёт существующего ленточного фундамента на свайном основании (возможность надстройки 3-го этажа) по I группе предельных состояний В СЕЧЕНИИ 21-21 Основные характеристики грунтов: Нормативные
Расчет на прочность при кручении 1. При кручении стержня круглого поперечного сечения напряженное состояние материала во всех точках, за исключением точек на оси стержня, ОТВЕТ: 1) линейное (одноосное
Лекция 12 Проектирования фундаментов по предельным состояниям До 1962 г. фундаменты проектировали по допускаемым нагрузкам, а затем перешли к проектированию по предельным состояниям. Сейчас в расчете оснований
Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «ПЕТРОЗАВОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» (ПетрГУ) Физико-технический
ОГЛАВЛЕНИЕ 1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ 4 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ 5 1 Компоновка 5 Проверка устойчивости в плоскости изгиба 8 3 Проверка устойчивости из плоскости изгиба 8 3 КОНСТРУИРОВАНИЕ
Технология Hilti REBAR решение задач. Примеры. HILTI REBAR examples of tasks 1 Задача 1 Дано: Фундаментная плита, произошло смещение арматурных выпусков под колонну, необходимо восстановить выпуска в проектное
Кузьмичев Сергей Дмитриевич 2 СОДЕРЖАНИЕ ЛЕКЦИИ 10 Элементы теории упругости и гидродинамики. 1. Деформации. Закон Гука. 2. Модуль Юнга. Коэффициент Пуассона. Модули всестороннего сжатия и одностороннего
1. Обечайка цилиндрическая 1 1.1. Исходные данные Материал: 09Г2С Внутр. диаметр, D: 800 мм Толщина стенки, s: 6 мм Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, c 1: 2 мм Прибавка для компенсации минусового
ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ УДК 66.01.001. ББК Л11-5-04я73-5 К65 Утверждено Редакционно-издательским советом университета Р е ц е н з е н т Доцент кафедры ТО и ПТ Е.В. Хабарова С о с т а
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТЮМЕНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ КАФЕДРА "СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА" СЕКЦИЯ "СОПРОТИВЛЕНИЕ
Расчет прочности фундамента Взам.инв. Инв. дубл. Подп.и дата Разраб. Лит. ов Пров. 2 8 Т.контр. Н.контр. Утв. Нижний Новгород, 2008 г. Расчет прочности фундамента Содержание 1 Исходные данные 3 2 Расчет
U-Tubes Heat Exchanger-Russian Final Report ГОСТ Р 52857/52630 Rev.02 Uri Katanov Pressure Vessel Engineer, FEA and CFD Analyst M.Sc.-MEng P.Eng Canada 1 СОДЕРЖАНИЕ Исходные данные для расчета..3 Сводные
12 июня 2017 г. Совместный процесс конвекции и теплопроводности называется конвективным теплообменом. Естественная конвекция вызывается разностью удельных весов неравномерно нагретой среды, осуществляется
ТЕМА1. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ 1.1. Способы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления При расчете трубопроводов систем водяного отопления используются различные
1. Содержание 1. Введение... 4 2. Исходная информация и постановка задач... 5 3. Задачи расчетных исследований... 8 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 9 4.1. Виды нагрузок на конструкцию
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Владимирский государственный университет Кафедра сопротивления материалов МЕТОДИЧЕСКИЕ
570 Шпунтовая стенка 1 2 Программа предназначена для проектирования и расчёта шпунтовой стенки свободно защемленной или заделанной в грунте с возможностью установки анкеров. В качестве нагрузок, кроме
Гидравлика 63 3.18. ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ Как уже указывалось, помимо потерь напора по длине потока могут возникать и так называемые местные потери напора. Причиной последних, например,
Республиканская олимпиада. 9 класс. Брест. 004 г. Условия задач. Теоретический тур. Задание 1. «Автокран» Автокран массы M = 15 т с габаритами кузова = 3,0 м 6,0 м имеет легкую выдвижную телескопическую
Отчет 5855-1707-8333-0815 Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-3-81* Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете металлического элемента
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» УТВЕРЖДАЮ Директор
Инструкция по проектированию подпорных стен из блоков LammiMuuri ОГЛАВЛЕНИЕ 1. КОНСТРУКЦИЯ И СВОЙСТВА БЛОКОВ «ЛАММИМУУРИ» ДЛЯ КЛАДКИ ПОДПОРНЫХ СТЕН. ПРИМЕНЕНИЕ 3. ТИПЫ СТЕН 4. РАСЧЁТЫ 4.1. Свойства материалов
2 МОНТАЖНЫЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ РАБОТЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ 3 "08 Наука производству éòó ÂÌÌÓÒÚË apple Ò ÂÚ ÒÚ Î Ì ı ÍÓÌÒÚappleÛ͈ËÈ ËÁ ÚÓÌÍÓÒÚÂÌÌ ı ÌÛÚ ı ÔappleÓÙËÎÂÈ Э.Л. АЙРУМЯН, канд. техн. наук (ЗАО «ЦНИИПСК
ООО «Драфт» Поверочный расчет фундаментов башни высотой Н=95м, для размещения антенного оборудования Генеральный директор Главный инженер проекта г. Санкт-Петербург 2016 г. Содержание 1. Исходные данные..
ГОСТ ИСО 7904-2-2001 Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение Принявший орган: Госстандарт России Дата введения 01.07.2002 1РАЗРАБОТАН Межгосударственным техническим комитетом по
Контрольные задания по сопротивление материалов для студентов заочной формы обучения Составитель: С.Г.Сидорин Сопротивление материалов. Контрольные работы студентов заочников: Метод. указания /С.Г.Сидорин,
10.1. Поверочный расчёт основания и фундаментов под стену по оси «Б» (шурф 4) Сбор нагрузок выполнен при помощи программы «Скад 11.5». На фундамент в уровне его обреза действуют следующие нагрузки: NX(NY)=
ЛЕКЦИЯ 8 5. Конструирование и расчет элементов ДК из нескольких материалов ЛЕКЦИЯ 8 Расчет клееных элементов из древесины с фанерой и армированных элементов из древесины следует выполнять по методу приведенного
КН 901-11-2Т Вариант 1 Вариант 2 Вариант 3 Вариант 4 Вариант 5 Вариант 6 Вариант 7 Вариант 8 Вариант 9 Вариант 10. Вариант 11 Вариант 12 Вариант 13 Вариант 14 Вариант 15 Вариант 16 Вариант 17 Вариант 18
Пассат 1.08 ООО НТП «Трубопровод» Омский Государственный Технический Университет ПРОИЗВОДСТВО ЦЕОЛИТА Сушилка распылительная РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА и дата Взам. инв. Инв. дубл. и дата Омск 2012
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БУРОЗАВИНЧИВАЕМЫХ СВАЙ KRINNER В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ 2.1 При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований СНиП РК 5.01-03-2002 «Свайные фундаменты»,
Технико-экономическое обоснование Выполнение тепловых и гидравлических расчетов с заменой насоса по их результатам. СОДЕРЖАНИЕ. 1. Исходные данные. 2. Расчет годовой экономии электроэнергии 3. Расчет экономического
Методы моделирования и расчета свайных фундаментов в SCAD Office Виктор Сергеевич Михайлов Руководитель новосибирского центра технической поддержки SCAD Office Андрей Владимирович Теплых Руководитель самарского
При гидравлическом расчете тепловых сетей устанавливают общий расход магистральной горячей воды отопления, кондиционирования, вентиляции и ГВС. На базе такого расчета определяются необходимые параметры насосного оборудования, теплообменников и диаметров труб магистральной сети.
Главной задачей гидравлического расчета тепловых сетей является выбор геометрических параметров трубы и типоразмеров элементов управления, чтобы обеспечить:
Гидравлический расчет создает предпосылки, чтобы приборы отопления и ГВС достигали требуемой мощности при заданном температурном перепаде. Например, при Т-графике 150-70 о С, он будет равен 80 о С. Это достигается с помощью создания в каждой точке нагрева требуемого водяного напора или давление теплоносителя.
Такое обязательное условие работы тепловой системы реализуется путем грамотной настройки сетевого оборудования в соответствии с проектными условиями, монтажом оборудования на основании результатов гидравлического расчета тепловых сетей.
Этапы гидравлики сети:
Первоначальная гидравлика сети выполняется:
В РФ метод расчета является преобладающим, в нем определяются все параметры элементов системы теплоснабжения в отдельно взятом расчетном районе (дом, квартал, город). Без этого сеть будет разрегулирована, а теплоноситель не будет подан на верхние этажи многоэтажных домов. Вот почему начало строительства любого объекта теплоснабжения, даже самого малого, начинается с гидравлического расчета тепловых сетей.
Перед расчетами гидравлики выполняют предварительную схему магистрали с указанием протяженности L в метрах и D инженерных водоводов в мм и расчетных объемов сетевой воды по проектным участкам схемы. Потери напора в системах теплоснабжения делятся на линейные, возникающие в связи с тернием носителя о стенки труб, и потерь на участках, вызванных местными конструкционными сопротивлениями, из-за наличия тройников, отводов, компенсаторов, поворотов и прочих устройств.
Пример расчета гидравлический расчет тепловых сетей:
Гидравлику сетей выполняют на базе таблиц предельных часовых нагрузок тепла и схемы теплоснабжения города или района с указанием источников, расположения магистральных, внутриквартальных и внутридомовых инженерных систем, с обозначением границ балансовой принадлежности собственников сетей. Гидравлический расчет трубопроводов тепловых сетей каждого участка до вышеуказанной схемы производится отдельно.
Данная методика расчета применяется не только для сетей отопления, но также для всех трубопроводов, транспортирующих жидкие среды, в том числе газоконденсата и других химических жидких сред. Для трубопроводных систем теплоснабжения должны быть внесены изменения с учетом кинематической вязкости и плотности носителей. Это связано с тем, что эти характеристики оказывают влияние на показатель удельной потери напора в трубах, а скорость потока связана с плотностью транзитной среды.
Расход тепла Q и количество теплоносителя G для участков указывается в таблице максимальных показателей часового потребления тепла за зимний и летний сезоны в отдельности и соответствует сумме потребления тепла для кварталов, включенных в схему.
Пример оформления гидравлического расчета тепловой сети представлен ниже.
Поскольку расчеты зависят от многих показателей, они выполняются с использованием многочисленных таблиц, диаграмм, графиков, номограмм, итоговое значение расхода тепла Q для внутридомовых систем теплоснабжения получают путем интерполяции.
Количество жидкости, циркулирующей в отопительной сети м 3 /час, при расчете гидравлического режима тепловой сети определяют по формуле:
G = (D2 / 4) х V,
Линейные падения напора при гидравлическом расчете тепловых сетей берутся из специальных таблиц. При монтаже систем отопления в них устанавливаются десятки и сотни вспомогательных элементов: клапаны, арматура, воздушники, отводы и прочие, создающие сопротивления транзитной среде.
К причинам падения давления в трубопроводах также можно отнести внутреннее состояние материалов труб и наличие солевых отложений на них. Значения коэффициента, используемые в технических расчетах, приводятся в таблицах.
Согласно методике гидравлического расчета тепловых сетей, его осуществляют в две стадии:
Первым осуществляют вычисления для основной магистрали по расходам, установленным по схеме. При этом пользуются справочными данными удельных потерь напора в сетях.
Потери напора высчитывают по формулам и номограммам. Затем, имея эти данные по всей сети, рассчитывают гидромеханический режим отдельных участков от места дробления потока вплоть до конечного абонента.
Расчеты увязывают с выбором диаметров труб ответвлений. Нестыковка не более 10 %. Лишний напор в теплосети погашается на элеваторных узлах, дроссельными соплами или авторегуляторами во внутридомовых исполнительных пунктах.
При имеющемся располагаемом давлении магистральной теплосети и ответвлений, вначале устанавливают приблизительные удельные сопротивления Rm, Па/м.
В расчетах используют таблицы, номограммы для тепловых сетей и другую справочную литературу, обязательную для всех этапов, ее легко найти в интернете и специальной литературе.
Алгоритм схемы расчета установлен нормативно-технической документацией, государственными и санитарными нормами и выполняется в строгом соответствии с установленным порядком.
В статье приведен пример расчета гидравлического расчета теплосети. Процедуру выполняют в следующей последовательности:
Система нумерации должна четко подразделять виды сетей: магистральные внутриквартальные, междомовые от теплового колодца и до границ балансовой принадлежности, при этом участок устанавливается как отрезок сети, заключенный двумя ответвлениями.
На схеме указывают все параметры гидравлического расчета магистральной тепловой сети от ЦТП:
Эта тепловая сеть предназначена для системы теплоснабжения с помощью теплоносителя в виде пара.
Отличия этой схемы от предыдущей вызваны температурными показателями и давлением среды. Конструктивно эти сети отличаются более короткой протяженностью, в крупных городах к ним обычно относятся только магистральные, т. е. от источника до центрального теплового пункта. Они не применяются в качестве внутрирайонных и внутридомовых сетей, разве что на небольших промышленных площадках.
Принципиальная схема выполняется в той же очередности, что и с водяным теплоносителем. На участках указываются все параметры сети для каждого ответвления, данные берутся из сводной таблицы предельных часовых расходов тепла, с поэтапным суммированием расходных показателей от конечного потребителя к источнику.
Геометрические размеры трубопроводов устанавливаются по результатам гидравлического расчета, который выполняется в соответствии с государственными нормами и правилами, а в частности СНиП. Определяющей величиной является потеря давления газоконденсатной среды от источника теплоснабжения к потребителю. При большей потере давления и меньшем расстоянии между ними скорость движения будут большой, а диаметр паропровода потребуется меньший. Выбор диаметра осуществляют по специальным таблицам, исходя из параметров теплоносителя. После чего данные вносят в сводные таблицы.
Расчет для такой тепловой сети значительно отличается от предыдущих, поскольку конденсат одновременно пребывает в двух состояниях - в паре и в воде. Это соотношение меняется по мере продвижения к потребителю, т. е пар становится все более влажным и в конечном итоге полностью превращается в жидкость. Поэтому расчеты для труб каждой их этих сред имеют отличия и учитываются уже другими нормами, в частности СНиП 2.04.02-84.
Порядок расчета конденсатопроводов:
Конструкционные особенности данного вида сети существенно влияют на качество измерений, поскольку трубопроводы для этого типа теплоносителя изготавливаются из черной стали, участки сети после сетевых насосов из-за подсосов воздуха быстро коррозируют от избытка кислорода, после чего образуется конденсат низкого качества с окисями железа, который вызывает коррозию металла. Поэтому на этом участке рекомендовано к установке трубопроводов из нержавеющих сталей. Хотя окончательный выбор будет сделан после завершения технико-экономического обоснования тепловой сети.
Потери энергии из-за клапанов, фитингов и изгибов вызываются локализованными нарушениями потока. Потеря энергии происходит по конечному и не обязательно короткому участку трубопровода, однако для гидравлических расчетов принято считать, что весь объем этой потери учитывается в месте расположения устройства. Для трубопроводных систем с относительно длинными трубами часто бывает, что итоговые потери будут незначительными по отношению к общей потере давления в трубе.
Потери трубопроводов измеряются с использованием реальных экспериментальных данных и затем анализируются для определения локального коэффициента потерь, который может быть использован для расчета потерь при подгонке, поскольку он изменяется скоростью прохождения жидкости через это устройство.
Программные продукты Pipe Flow Software позволяют легко определять фитинговые потери и другие потери при расчете перепада давления, поскольку они поставляются с предварительно загруженной базой данных арматуры, которая содержит множество стандартных факторов для клапанов и фитингов различного размера. Внутри трубопроводной системы часто используется насос, который добавляет дополнительное давление для преодоления потерь при трении и других сопротивлениях.
Производительность насоса определяется по кривой. Напор, создаваемый насосом, изменяется в зависимости от скорости потока, поиск рабочей точки на кривой производительности насоса не всегда является легкой задачей.
Если использовать программу для гидравлического расчета тепловых сетей Pipe Flow Expert, то довольно просто можно найти точную рабочую точку на кривой насоса, с гарантией того, что потоки и давление будут сбалансированы по всей системе, чтобы принять точное решение по выбору конструкции трубопроводов.
Расчет онлайн производится с целью избрания оптимального диаметра, обеспечивающего наилучшие параметры работы, низкие показатели потерь напора и высокие скорости движения сред, что обеспечит хорошие технико-экономические показатели тепловых сетей в целом.
Он минимизирует усилия и обеспечивает более высокую точность. В него включены все необходимые справочные таблицы и номограммы. Так, потери на одном метре труб приняты в размере 81 - 251 Па/м (8,1- 25,1 мм вод. ст.), что зависит от материала труб. Скорость воды в системе зависит от диаметра установленных труб и выбирается в конкретном диапазоне. Наибольшая скорость воды для тепловых сетей составляет 1,5 м/с. Расчетом предлагаются граничные значения скорости воды в трубопроводах с внутренним диаметром:
ГИС Zulu — геоинформационная программа гидравлического расчета тепловых сетей. Компания специализируется на исследованиях ГИС-приложений, которым необходима визуализация 3D-геоданных в векториальном и растровом варианте, топологическом изучении и их взаимосвязи со смысловыми базами данных. Zulu разрешает создавать разные планы и рабочие схемы, включая тепловые и паровые сети с помощью топологии, может выполнять работу с растрами и приобретать данные из разных баз, например BDE или ADO.
Вычисления проводят в тесной интеграции с геоинформационной системой, они исполнены в варианте расширенного модуля. Сеть элементарно и живо вносится в ГИС мышью либо по данным координатам. После чего незамедлительно создается расчетная схема. После устанавливаются параметры схем, и подтверждается начало процесса. Вычисления применяются для тупиковых и кольцевых теплосетей, включая сетевые насосные установки и дросселирующие приспособления, запитанных от одного либо многих источников. Расчет отопления имеет возможность выполняться с учетом утечек из распределительных сетей и тепловых потерь в трубах отопления.
Для того чтобы установить специальную программу на ПК, скачивают в Интернете через торрент "Гидравлический расчет тепловых сетей 3.5.2".
Структура этапов определения:
Microsoft Excel для гидравлического расчета в тепловых сетях - самый доступный для пользователей инструмент. Его всеобъемлющий табличный редактор может разрешить много вычислительных задач. Впрочем, при выполнении расчетов тепловых систем требуется выполнения специальных требований. К таковым можно перечислить:
Конечно, применение Microsoft Excel для гидравлического расчета в тепловых сетях никак не дает возможность абсолютно упростить ход вычислений, который изначально создает сравнительно большие трудозатраты.
ПО для гидромеханического расчета сетей или пакет ГРТС — компьютерное приложение, которое исполняет гидромеханические подсчеты многотрубных сетей, включая тупиковую конфигурацию. Платформа ГРТС содержит языковый функционал формул, позволяющий установить необходимые характеристики расчета и подобрать формулы для точности их определения. Вследствие применения этого функционала, расчетчик имеет возможность независимо найти технологию вычислений и установить требуемую сложность.
Имеется две модификации приложения ГРТС: 1.0 и 1.1. По окончанию пользователь получит следующие результаты:
Приложение ГРТС 1.1 считается наиболее современной модификацией и поддерживает новейшие стандарты:
Пример расчета представлен ниже.
Минимальные базовые параметры, необходимые для проектирования системы трубопроводов, включают:
Эти основные параметры необходимы для проектирования системы трубопроводов. Предполагая стационарный поток, существует ряд уравнений, основанных на общем энергетическом уравнении, которое может быть использовано для проектирования системы трубопроводов.
Переменные, связанные с жидкостью, паром или двухфазным потоком конденсата, влияют на результат расчета. Это приводит к выводу и разработке уравнений, применимых к конкретной жидкости. Хотя системы трубопроводов и их конструкция могут стать сложными, подавляющее большинство проблем проектирования, с которыми сталкивается инженер, могут быть решены стандартными уравнениями потока Бернулли.
Основным уравнением, разработанным для представления стационарного потока жидкости, является уравнение Бернулли, которое предполагает, что полная механическая энергия сохраняется для устойчивого, несжимаемого, невязкого изотермического потока без передачи тепла. Эти ограничительные условия действительно могут быть репрезентативными для многих физических систем.
Потери напора, связанные с клапанами и фитингами, также могут быть рассчитаны путем учета эквивалентных «длин» отрезков труб для каждого клапана и фитинга. Другими словами, расчетная потеря напора, вызванная жидкостью, проходящей через задвижку, выражается в виде дополнительной длины трубы, которая добавляется к фактической длине трубы при расчете перепада давления.
Все эквивалентные длины, вызванные клапанами и фитингами в сегменте трубы, будут добавлены вместе, чтобы вычислить падение давления для расчетного сегмента трубы.
Подводя итог, можно сказать, что целью гидравлического расчета тепловой сети в конечной точке является справедливое распределение тепловых нагрузок между абонентами тепловых систем. Тут действует простой принцип: каждому радиатору - по необходимости, то есть больший радиатор, который предназначен для обеспечения большего объема нагрева помещения, должен получать больший поток теплоносителя. Обеспечить этот принцип может правильно выполненный расчет сети.
Гидравлический расчет - один из важнейших разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети.
При проектировании в гидравлический расчет входят следующие задачи:
1)определение диаметров трубопроводов;
2)определение падения давления (напора);
3)определение давлений (напоров) в различных точках сети;
4)увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.
В некоторых случаях может быть поставлена также задача определения пропускной способности трубопроводов при известном их диаметре и заданной потере давления.
Результаты гидравлического расчета дают следующий исходный материал:
1)для определения капиталовложений, расхода металла (труб) и основного объема работ по сооружению тепловой сети;
2)установления характеристик циркуляционных и подпиточных насосов, количества насосов и их размещения;
3) выяснения условий работы источников теплоты, тепловой сети и абонентских систем и выбора схем присоединения теплопотребляющих установок к тепловой сети;
5) разработки режимов эксплуатации систем теплоснабжения.
Для проведения гидравлического расчета должны быть заданы схема и профиль тепловой сети, указаны размещение источников теплоты и потребителей и расчетные нагрузки.
Схема тепловой сети определяется размещением источников теплоты (ТЭЦ или котельных) по отношению к району теплового потребления, характером тепловой нагрузки потребителей района и видом теплоносителя. Основные принципы, которыми следует руководствоваться при выборе схемы тепловой сети, - надежность и экономичность теплоснабжения. При выборе конфигурации тепловых сетей следует, как правило, стремиться к получению наиболее простых решений и наименьшей длины теплопроводов
Более сложной задачей считается выбор схемы водяных тепловых сетей, поскольку их нагрузка, как правило, менее концентрирована. Водяные тепловые сети в современных городах обслуживают большое число потребителей, измеряемое нередко тысячами и даже десятками тысяч присоединенных зданий, расположенных на территориях, измеряемых часто многими десятками квадратных километров.
Водяные тепловые сети должны четко разделяться на магистральные и распределительные. К магистральным обычно относятся теплопроводы, соединяющие источники теплоты с районами теплового потребления, а также между собой. Теплоноситель поступает из магистральных сетей в распределительные сети и по распределительным сетям подается через групповые тепловые подстанции или местные тепловые подстанции к теплопотребляюшим установкам абонентов. Непосредственное присоединение тепловых потребителей к магистральным сетям не следует допускать, за исключением случаев присоединения крупных промышленных предприятий.
Уравнение Бернулли для установившегося движения по трубопроводу несжимаемой жидкости, выражающее, отнесенный к единице массы, энергетический баланс этой жидкости без учета ее энтальпии, может быть записано в виде:
Где Z 1 и Z 2 - геометрическая высота оси трубопровода в сечениях 1 и 2 по отношению к горизонтальной плоскости отсчета,
w 1 , и w 2 - скорости движения жидкости в сечениях 1 и 2, м/с;
р 1 и р 2 - давления жидкости, измеренные на уровне оси трубопровода в сечениях 1 и 2, Па;
δр - падение давления на участке 1 - 2;
ρ - плотность жидкости, кг/м3;
g- ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2.
Первый член в Z 1 g - удельная энергия высоты в данном сечении, (отнесенная к единице массы жидкости), Дж/кг;
w 2 /2 - удельная кинетическая энергия жидкости в данном сечении, Дж/кг;
р/ρ - удельная потенциальная энергии жидкости в данном сечении, Дж/кг;
δр /ρ - удельная потеря потенциальной энергии жидкости из-за трения и местных сопротивлений на участке трубопровода 1-2, Дж/кг, которая переходит в теплоту, что приводит к увеличению удельной энтальпии жидкости в процессе ее движения по трубопроводу.
Наряду с удельной энергией в гидравлическом расчете тепловых сетей широко используется другой параметр - напор, м:
где р - давление в трубопроводе, Па
ρ/γ=H - пьезометрический напор, м;
γ – удельный вес жидкости, Н/м 3 .
При гидравлическом расчете трубопроводов обычно заданы расход теплоносителя и суммарное паление давления на участке. Требуется определить диаметр трубопровода. Расчет состоит из двух этапов: предварительного и проверочного. Гидравлический расчет упрощается при использовании номограмм.
Предварительный расчет.
1.Задаются долей местных потерь или вычисляют ее.
2.Находят удельное линейное падение давления.
3.Определяют среднюю плотность теплоносителя на участке.
4.Определяют диаметр трубопровода из предположения его работы в квадратичной области.
Проверочный расчет.
1.Предварительно рассчитанный диаметр округляют до ближайшего по стандарту. Используя для этого таблицу стандартных диаметров труб, применяемых при транспортировке воды и водяного пара.
2.Определяют число Re. сравнивают его с предельным Re пр, рассчитанным ранее. Устанавливают расчетную область, в которой работает трубопровод.
3. При расчете паропроводов сопоставляют полученное значение ρ ср с предварительно принятым. При большом расхождении задаются более близкими значениями этих величин и вновь осуществляют проверочный расчет.
По результатам расчета строится пьезометрический график сети.
В задачу гидравлического расчета входят:
Определение диаметра трубопроводов;
Определение падения давления (напора);
Определение давлений (напоров) в различных точках сети;
Увязка всех точек сети при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.
По результатам гидравлического расчета можно решить следующие задачи.
1. Определение капитальных затрат, расхода металла (труб) и основного объема работ по прокладке тепловой сети.
2. Определение характеристик циркуляционных и подпиточных насосов.
3. Определение условий работы тепловой сети и выбора схем присоединения абонентов.
4. Выбор автоматики для тепловой сети и абонентов.
5. Разработка режимов эксплуатации.
a. Схемы и конфигурации тепловых сетей.
Схема тепловой сети определяется размещением источников тепла по отношению к району потребления, характером тепловой нагрузки и видом теплоносителя.
Удельная протяженность паровых сетей на единицу расчетной тепловой нагрузки невелика, поскольку потребители пара – как правило, промышленные потребители – находятся на небольшом расстоянии от источника тепла.
Более сложной задачей является выбор схемы водяных тепловых сетей вследствие большой протяженности, большого количества абонентов. Водяные ТС менее долговечны, чем паровые вследствие большей коррозии, больше чувствительны к авариям из-за большой плотности воды.
Рис.6.1. Однолинейная коммуникационная сеть двухтрубной тепловой сети
Водяные сети разделяют на магистральные и распределительные. По магистральным сетям теплоноситель подается от источников тепла в районы потребления. По распределительным сетям вода подается на ГТП и МТП и к абонентам. Непосредственно к магистральным сетям абоненты присоединяются очень редко. В узлах присоединения распределительных сетей к магистральным устанавливаются секционирующие камеры с задвижками. Секционирующие задвижки на магистральных сетях обычно устанавливаются через 2-3 км. Благодаря установке секционирующих задвижек уменьшаются потери воды при авариях ТС. Распределительные и магистральные ТС с диаметром меньше 700 мм делаются обычно тупиковыми. В случае аварий для большей части территории страны допустим перерыв в теплоснабжении зданий до 24 часов. Если же перерыв в теплоснабжении недопустим, необходимо предусматривать дублирование или закольцовку ТС.
Рис.6.2. Кольцевая тепловая сеть от трех ТЭЦ Рис.6.3. Радиальная тепловая сеть
При теплоснабжении крупных городов от нескольких ТЭЦ целесообразно предусмотреть взаимную блокировку ТЭЦ путем соединения их магистралей блокировочными связями. В этом случае получается кольцевая тепловая сеть с несколькими источниками питания. Подобная схема имеет более высокую надежность, обеспечивает передачу резервирующих потоков воды при аварии на каком-либо участке сети. При диаметрах магистралей, отходящих от источника тепла 700 мм и менее, обычно применяют радиальную схему тепловой сети с постепенным уменьшением диаметра трубы по мере удаления от источника и снижения присоединенной нагрузки. Такая сеть наиболее дешевая, но при аварии теплоснабжение абонентов прекращается.
b. Основные расчетные зависимости
Рис.6.1. Схема движения жидкости в трубе
Скорость жидкости в трубопроводах невелика, поэтому кинетической энергией потока можно пренебречь. Выражение H =p /rg называется пьезометрическим напором, а сумма высоты Z и пьезометрического напора называют полным напором.
H 0 =Z + p /rg = Z + H. (6.1)
Падение давления в трубе представляет собой сумму линейных потерь давления и потерь давления на местных гидравлических сопротивлениях.
Dp = Dp л + Dp м. (6.2)
В трубопроводах Dp л =R л L , где R л – удельное падение давления, т.е. падение давление единицы длины трубы, определяемое по формуле д"Арси.
. (6.3)
Коэффициент гидравлического сопротивления l зависит от режима течения жидкости и абсолютной эквивалентной шероховатости стенок трубы к э . Можно в расчетах принимать следующие значения к э – в паропроводах к э =0.2 мм; в водяных сетях к э =0.5 мм; в конденсатопроводах и системах ГВС к э =1 мм.
При ламинарном течении жидкости в трубе (Re < 2300)
В переходной области 2300 < Re < 4000
. (6.5)
При 
. (6.6)
Обычно в тепловых сетях Re > Re пр , поэтому (6.3) можно привести к виду
, где 
. (6.7)
Потери давления на местных сопротивлениях определяются по формуле
. (6.8)
Значения коэффициента местного гидравлического сопротивления x приводятся в справочниках. При гидравлических расчетах можно учитывать потери давления на местных сопротивлениях через эквивалентную длину.
Тогда , где a=l экв /l – доля местных потерь давления.
a. Порядок гидравлического расчета
Обычно при гидравлическом расчете задаются расход теплоносителя и суммарное падение давления на участке. Требуется найти диаметр трубопровода. Расчет состоит из двух этапов – предварительного и поверочного.
Предварительный расчет.
2. Задаются долей местных падений давления a =0.3...0.6.
3. Оценивают удельные потери давления
. Если падение давления на участке неизвестно, то задаются величиной R л
< 20...30 Па/м.
4. Рассчитывают диаметр трубопровода из условия работы в турбулентном режиме Для водяных тепловых сетей плотность принимают равной 975 кг/м 3 .
Из (6.7) найдем
, (6.9)
где r – средняя плотность воды на данном участке. По найденному значению диаметру выбирают по ГОСТ трубу с ближайшим внутренним диаметром. При выборе трубы указывают либо d у и d , либо d н и d .
2. Поверочный расчет.
Для концевых участков следует проверить режим движения. Если окажется, что режим движения переходный, то, если есть возможность, нужно уменьшить диаметр трубы. Если это невозможно, то нужно вести расчет по формулам переходного режима.
1. Уточняются значения R л ;
2. Уточняются типы местных сопротивлений и их эквивалентные длины. Задвижки устанавливаются на выходе и входе коллектора, в местах присоединения распределительных сетей к магистральным, ответвлений к потребителю и у потребителей. Если длина ответвления менее 25 м, то допускается устанавливать задвижку только у потребителя. Секционирующие задвижки устанавливаются через 1 – 3 км. Кроме задвижек возможны и другие местные сопротивления – повороты, изменения сечения, тройники, слияние и разветвление потока и т.д.
Для определения количества температурных компенсаторов длинны участков делятся на допустимое расстояние между неподвижными опорами. Результат округляется до ближайшего целого числа. Если на участке есть повороты, то они могут быть использованы для самокомпенсации температурных удлинений. При этом количество компенсаторов уменьшается на число поворотов.
5. Определяются потери давления на участке. Для закрытых систем Dp уч =2R л (l+l э).
Для открытых систем предварительный расчет ведется по эквивалентному расходу
При поверочном расчете удельные линейные потери давления рассчитываются отдельно для подающего и обратного трубопроводов для действительных расходов.
, 
.
По окончании гидравлического расчета строится пьезометрический график.
a. Пьезометрический график тепловой сети
На пьезометрическом графике в масштабе нанесены рельеф местности, высота присоединенных зданий, напор в сети. По этому графику легко определить напор и располагаемый напор в любой точке сети и абонентских системах.
За горизонтальную плоскость отсчета напоров принят уровень 1 – 1. Линия П1 – П4 – график напоров подающей линии. Линия О1 – О4 – график напоров обратной линии. Н о1 – полный напор на обратном коллекторе источника; Нсн – напор сетевого насоса; Нст – полный напор подпиточного насоса, или полный статический напор в тепловой сети; Нк – полный напор в т.К на нагнетательном патрубке сетевого насоса; DHт – потеря напора в теплоприготовительной установке; Нп1 – полный напор на подающем коллекторе, Нп1= Нк - DHт. Располагаемый напор сетевой воды на коллекторе ТЭЦ Н1=Нп1-Но1. Напор в любой точке сети i обозначается как Нпi, Hoi – полные напоры в прямом и обратном трубопроводе. Если геодезическая высота в точке i есть Zi, то пьезометрический напор в этой точке есть Нпi – Zi, Hoi – Zi в прямом и обратном трубопроводах, соответственно. Располагаемый напор в точке i есть разность пьезометрических напоров в прямом и обратном трубопроводах – Нпi – Hoi. Располагаемый напор в ТС в узле присоединения абонента Д есть Н4 = Нп4 – Но4.
Рис.6.2. Схема (а) и пьезометрический график (б) двухтрубной тепловой сети
Потеря напора в подающей линии на участке 1 – 4 есть 
. Потеря напора в обратной линии на участке 1 – 4 есть 
. При работе сетевого насоса напор Нст подпиточного насоса регулируется регулятором давления до Но1. При остановке сетевого насоса в сети устанавливается статический напор Нст, развиваемый подпиточным насосом. При гидравлическом расчете паропровода можно не учитывать профиль паропровода из-за малой плотности пара. Потери напора у абонентов, например 
зависит от схемы присоединения абонента. При элеваторном смешении DН
э= 10…15 м, при безэлеваторном вводе – Dнб
э =2…5 м, при наличии поверхностных подогревателей DН
п=5…10 м, при насосном смешении DН
нс= 2…4 м.
Требования к режиму давления в тепловой сети:
b. в любой точке системы давление не должно превышать максимально допустимой величины. Трубопроводы системы теплоснабжения рассчитаны на 16 ата, трубопроводы местных систем – на давление 6-7 ата;
c. во избежание подсосов воздуха в любой точке системы давление должно быть не менее 1.5 ата. Кроме того это условие необходимо для предупреждения кавитации насосов;
d. в любой точке системы давление должно быть не меньше давления насыщения при данной температуре во избежание вскипания воды;
6.5. Особенности гидравлического расчета паропроводов.
Диаметр паропровода рассчитывают исходя либо из допустимых потерь давления, либо из допустимой скорости пара. Предварительно задается плотность пара на расчетном участке.
Расчет по допустимым потерям давления.
Оценивают 
, a
= 0.3...0.6. По (6.9) рассчитывают диаметр трубы.
Задаются скоростью пара в трубе. Из уравнения для расхода пара – G=wrF находят диаметр трубы.
По ГОСТу подбирается труба с ближайшим внутренним диаметром. Уточняются удельные линейные потери и виды местных сопротивлений, рассчитываются эквивалентные длины. Определяется давление на конце трубопровода. Рассчитываются потери тепла на расчетном участке по нормируемым потерям тепла.
Qпот=q l l , где q l – потери тепла на единицу длины при заданной разности температур пара и окружающей среды с учетом потерь тепла на опорах, задвижках и т.п. Если q l определено без учета потерь тепла на опорах, задвижках и т.п., то
Qпот=q l (tср – to)(1+b), где tср - средняя температура пара на участке, to – температура окружающей среды, зависящая от способа прокладки. При наземной прокладке to = tнo , при подземной бесканальной прокладке to = tгр (температура грунта на глубине укладки), при прокладке в проходных и полупроходных каналах to =40…50 0 С. При прокладке в непроходных каналах to = 5 0 С. По найденным потерям тепла определяют изменение энтальпии пара на участке и значение энтальпии пара в конце участка.
Diуч=Qпот/D, iк=iн - Diуч.
По найденным значениям давления и энтальпии пара в начале и конце участка определяется новое значение средней плотности пара rср = (rн + rк)/2 . Если новое значение плотности отличается от ранее заданного более чем на 3 %, то поверочный расчет повторяют с уточнением одновременно и Rл .
a. Особенности расчета конденсатопроводов
При расчете конденсатопровода необходимо учитывать возможное парообразование при понижении давления ниже давления насыщения (вторичный пар), конденсацию пара за счет тепловых потерь и пролетный пар после конденсатоотводчиков. Количество пролетного пара определяется по характеристике конденсатоотводчика. Количество сконденсировавшегося пара определяется по потере тепла и теплоте парообразования. Количество вторичного пара определяется по средним параметрам на расчетном участке.
Если конденсат близок к состоянию насыщения, то расчет нужно вести как для паропровода. При транспорте переохлажденного конденсата расчет выполняется так же, как и для водяных сетей.
b. Режим давления в сети и выбор схемы абонентского ввода.
1. Для нормальной работы потребителей тепла напор в обратной линии должен быть достаточен для заполнения системы, Ho > DHмс.
2. Давление в обратной линии должно быть ниже допустимого, po > pдоп.
3. Действительный располагаемый напор на абонентском вводе должен быть не меньше расчетного, DHаб DHрасч.
4. Напор в подающей линии должен быть достаточен для заполнения местной системы, Hп – DHаб > Hмс.
5. В статическом режиме, т.е. при выключении циркуляционных насосов, не должно быть опорожнения местной системы.
6. Статическое давление не должно превышать допустимое.
Статическое давление это давление, которое устанавливается после отключения циркуляционных насосов. Уровень статического давления (напора) обязательно указывается на пьезометрическом графике. Величина этого давления (напора) устанавливается исходя из ограничения величины давления для отопительных приборов и не должна превышать 6 ати (60 м). При спокойном рельефе местности уровень статического давления может быть одним и тем же для всех потребителей. При больших колебания рельефа местности может быть два, но не более трех статических уровней.
Рис.6.3. График статических напоров системы теплоснабжения
На рис.6.3 изображен график статических напоров и схема системы теплоснабжения. Высота зданий A, B и С одинакова и равна 35 м. Если провести линию статического напора на 5 метров выше здания С, то здания В и А окажутся в зоне напора в 60 и 80 м. Возможны следующие решения.
7. Отопительные установки зданий А присоединяются по независимой схеме, а в зданиях В и С – по зависимой. В этом случае для всех зданий устанавливается общая статическая зона. Водо-водяные подогреватели будут находиться под напором в 80 м, что допустимо с точки зрения прочности. Линия статических напоров – S - S.
8. Отопительные установки здания С присоединяются по независимой схеме. В этом случае полный статический напор можно выбрать по условиям прочности установок зданий А и В – 60 м. Этот уровень обозначен линией М – М.
9. Отопительные установки всех зданий присоединены по зависимой схеме, но зона теплоснабжения разделена на две части – одна на уровне М-М для зданий А и В, другая на уровне S-S для здания С. Для этого между зданиями В и С устанавливается обратный клапан 7 на прямой линии и подпиточный насос верхней зоны 8 и регулятор давления 10 на обратной линии. Поддержание заданного статического напора в зоне С осуществляется подпиточным насосом верхней зоны 8 и регулятором подпитки 9. Поддержание заданного статического напора в нижней зоне осуществляется насосом 2 и регулятором 6.
При гидродинамическом режиме работы сети вышеперечисленные требования тоже должны соблюдаться в любой точке сети при любой температуре воды.
Рис.6.4. Построение графика гидродинамических напоров системы теплоснабжения
10. Построение линий максимальных и минимальных пьезометрических напоров.
Линии допустимых напоров следуют за рельефом местности, т.к. принято, что трубопроводы прокладываются в соответствии с рельефом. Отсчет – от оси трубы. Если оборудование имеет существенные размеры по высоте, то минимальный напор отсчитывают от верхней точки, а максимальный – от нижней.
1.1. Линия Пmax – линия максимально допустимых напоров в подающей линии.
Для пиковых водогрейных котлов максимал ьно допустимый напор отсчитывают от нижней точки котла (принимают, что она находится на уровне земли), а минимально допустимый напор – от верхнего коллектора котла. Допустимое давление для стальных водогрейных котлов 2.5 Мпа. С учетом потерь принято на выходе из котла Hmax=220 м. Максимально допустимый напор в подающей линии ограничен прочностью трубопровода (рmax=1.6 Мпа). Поэтому на входе в подающую линию Нmax=160 м.
a. Линия Оmax – линия максимально допустимых напоров в обратной линии.
По условию прочности водоводяных подогревателей максимальное давление не должно быть выше 1.2 Мпа. Поэтому максимальное значение напора равно 140 м. Величина напора для отопительных установок не может превышать 60 м.
Минимально допустимый пьезометрический напор определяют по температуре кипения, превышающую на 30 0 С расчетную температуру на выходе из котла.
b. Линия Пmin – линия минимально допустимого напора в прямой линии
Минимально допустимый напор на выходе из котла определяется из условия невскипания в верхней точке – для температуры 180 0 С. Устанавливается 107 м. Из условия невскипания воды при температуре 150 0 С минимальный напор должен быть 40 м.
1.4. Линия Оmin – линия минимально допустимого напора в обратной линии. Из условия недопустимости подсосов воздуха и кавитации насосов принят минимальный напор в 5 м.
Действительные линии напоров в прямой и обратной линиях ни при каких режимах не могут выходить за пределы линий максимальных и минимальных напоров.
Пьезометрический график дает полное представление о действующих напорах при статическом и гидродинамическом режимах. В соответствии с этой информацией выбирается тот или иной метод присоединения абонентов.
Рис.6.5. Пьезометрический график
Здание 1. Располагаемый напор больше 15 м, пьезометрический – меньше 60 м. Можно отопительную установку присоединить по зависимой схеме с элеваторным узлом.
Здание 2. В этом случае также можно применить зависимую схему, но т.к. напор в обратной линии меньше высоты здания в узле присоединения нужно установить регулятор давления "до себя". Перепад давления на регуляторе должен быть больше разницы между высотой установки и пьезометрическим напором в обратной линии.
Здание 3. Статический напор в этом месте больше 60 м. Лучше всего применить независимую схему.
Здание 4. Располагаемый напор в этом месте меньше 10 м. Поэтому элеватор работать не будет. Нужно устанавливать насос. Его напор должен быть равен потерям напора в системе.
Здание 5. Нужно использовать независимую схему – статический напор в этом месте больше 60 м.
6.8. Гидравлический режим тепловых сетей
Потери давления в сети пропорциональны квадрату расхода
Пользуясь формулой для расчета потерь давления, найдем S.
.
Потери напора в сети определяются как , где 
.
При определении сопротивления всей сети действуют следующие правила.
1. При последовательном соединении элементов сети суммируются их сопротивления S .
S S =Ssi .
11. При параллельном соединении элементов сети суммируются их проводимости.
. 
.
Одна из задач гидравлического расчета ТС – определение расхода воды у каждого абонента и в сети в целом. Обычно известны: схема сети, сопротивление участков и абонентов, располагаемый напор на коллекторе ТЭЦ или котельной.
Рис. 6.6. Схема тепловой сети
Обозначим S I – S V – сопротивления участков магистрали; S 1 – S 5 – сопротивления абонентов вместе с ответвлениями; V – суммарный расход воды в сети, м 3 /с; Vm – расход воды через абонентскую установку m ; SI-5 – сопротивление элементов сети от участка I до ответвления 5; SI-5 =S I + S 1-5, где S 1-5 – суммарное сопротивление абонентов 1-5 с соответствующими ответвлениями.
Расход воды через установку 1 найдем из уравнения
, отсюда 
.
Для абонентской установки 2
. Разность расходов найдем из уравнения
, где 
. Отсюда
.
Для установки 3 получим
Сопротивление тепловой сети со всеми ответвлениями от абонента 3 до последнего абонента 5 включительно; 
, - сопротивление участка III магистрали.
Для некоторого m -го потребителя из n относительный расход воды находится по формуле
. По этой формуле можно найти расход воды через любую абонентскую установку, если известен суммарный расход в сети и сопротивления участков сети.
12. Относительный расход воды через абонентскую установку зависит от сопротивления сети и абонентских установок и не зависит от абсолютного значения расхода воды.
13. Если к сети присоединены n абонентов, то отношение расходов воды через установки d и m , где d < m , зависит только от сопротивления системы, начиная от узла d до конца сети, и не зависит от сопротивления сети до узла d .
Если на каком-либо участке сети изменится сопротивление, то у всех абонентов, расположенных между этим участком и концевой точкой сети, расход воды изменится пропорционально. В этой части сети достаточно определить степень изменения расхода только у одного абонента. При изменении сопротивления любого элемента сети изменится расход как в сети, так и у всех потребителей, что приводит к разрегулировке. Разрегулировки в сети бывают соответственные и пропорциональные. При соответственной разрегулировке совпадает знак изменения расходов. При пропорциональной разрегулировке совпадает степень изменения расходов.
Рис. 6.7. Изменение напоров сети при отключении одного из потребителей
Если от тепловой сети отключится абонент Х, то суммарное сопротивление сети увеличится (параллельное соединение). Расход воды в сети уменьшится, потери напора между станцией и абонентом Х уменьшатся. Поэтому график напора (пунктир) пойдет положе. Располагаемый напор в точке Х увеличится, поэтому расход в сети от абонента Х до концевой точки сети увеличится. У всех абонентов от точки Х до концевой точки степень изменения расхода будет одинакова – пропорциональная разрегулировка.
У абонентов между станцией и точкой Х степень изменения расхода будет разной. Минимальная степень изменения расхода будет у первого абонента непосредственно у станции – f =1. По мере удаления от станции f > 1 и увеличивается. Если на станции изменится располагаемый напор, то суммарный расход воды в сети, а также расходы воды у всех абонентов изменятся пропорционально корню квадратному из располагаемого напора на станции.
6.9. Сопротивление сети.
Суммарная проводимость сети
, отсюда
.
По аналогии
и
. Расчет сопротивления сети ведется от наиболее удаленного абонента.
a. Включение насосных подстанций.
Насосные подстанции могут устанавливаться на подающем, обратном трубопроводах,
а также на перемычке между ними. Сооружение подстанций вызывается неблагоприятным рельефом, большой дальностью передачи, необходимостью увеличения пропускной способностью и т.д.
а). Установка насоса на подающей или обратной линиях.
Рис.6.8. Установка насоса на подающей или последовательной линиях (последовательная работа)
При установке насосной подстанции (НП) на подающей или обратной линиях расходы воды у потребителей, расположенных между станцией и НП уменьшаются, а у потребителей после НП – возрастают. В расчетах насос учитывается как некоторое гидравлическое сопротивление. Расчет гидравлического режима сети с НП ведут методом последовательных приближений.
Задаются отрицательным значением гидравлического сопротивления насоса
Рассчитывают сопротивление в сети, расходы воды в сети и у потребителей
Уточняются расход воды и напор насоса и его сопротивление по (*).
Рис.6.10. Суммарные характеристики последовательно и параллельно включенных насосов
При параллельном включении насосов суммарная характеристика получается путем суммирования абсцисс характеристик. При последовательном включении насосов суммарная характеристика получается суммированием ординат характеристик. Степень изменения подачи при параллельном включении насосов зависит от вида характеристики сети. Чем меньше сопротивление сети, тем эффективнее параллельное включение и наоборот.
Рис.6.11. Параллельное включение насосов
При последовательном включении насосов суммарная подача воды всегда больше, чем подача воды каждым из насосов в отдельности. Чем больше сопротивление сети, тем эффективнее последовательное включение насосов.
б). Установка насоса на перемычке между подающей и обратной линиях.
При установке насоса на перемычке температурный режим до и после НП неодинаков.
Для построения суммарной характеристики двух насосов предварительно характеристику насоса А переносят в узел 2, где установлен насос Б (см.рис.6.12). На приведенной характеристике насоса А2 - 2 напоры при любом расходе равны разности действительного напора этого насоса и потери напора в сети С для этого же расхода.
. После приведения характеристик насосов А и Б к одному и тому же общему узлу они складываются по правилу сложения параллельно работающих насосов. При работе одного насоса Б напор в узле 2 равен , расход воды . При подключении второго насоса А напор в узле 2 возрастает до , а суммарный расход воды увеличивается до V>
. Однако непосредственная подача насоса Б при этом уменьшается до .
Рис.6.12. Построение гидравлической характеристики системы с двумя насосами в разных узлах
a. Работа сети с двумя источниками питания
Если ТС питается от нескольких источников тепла, то в магистральных линиях возникают точки встречи потоков воды от разных источников. Положение этих точек зависит от сопротивления ТС, распределения нагрузки вдоль магистрали, располагаемых напоров на коллекторах ТЭЦ. Суммарный расход воды в таких сетях, как правило, задан.
Рис.6.13. Схема ТС, питаемой от двух источников
Точка водораздела находится следующим образом. Задаются произвольными значениями расхода воды на участках магистрали исходя их 1-го закона Кирхгофа. Определяют невязки напора на основе 2-го закона Кирхгофа. Если при предварительно выбранном распределении расхода водораздел выбран в т.К, то второе уравнение Кирхгофа запишется в виде
, 
.
По 2-му закону Кирхгофа определяется невязка потерь давления Dp . Чтобы сделать невязку давления равной нулю, нужно ввести в расчет поправку расхода – увязочный расход. Для этого в уравнении полагают Dp =0 и вместо V вводят V+dV или V-dV . Получим
. Знак Dp
равен знаку dV
. Далее уточняется распределение расхода на участках сети. Для поиска точки водораздела проверяются два расположенных рядом потребителя.
Рис.6.14. Определение положения точки водораздела
а). Точка водораздела находится между потребителями m и m+1 . В этом случае . Здесь - перепад давления у потребителя m при питании от станции А. - перепад давления у потребителя m+1 при питании от станции В.
Пусть точка водораздела находится между потребителями 1 и 2. Тогда
; 
. Если эти два перепада давления равны, то точка водораздела находится между потребителями 1 и 2. Если нет, то проверяется следующая пара потребителей, и т.д. Если ни для одной пары потребителей не обнаружено равенство располагаемых напоров, это означает, что точка водораздела находится у одного из потребителей.
a. Кольцевая сеть.
Кольцевую сеть можно рассматривать как сеть с двумя источниками питания с равными напорами сетевых насосов. Положение точки водораздела в подающей и обратной магистралях совпадает, если сопротивления подающей и обратной линий одинаковы и нет подкачивающих насосов. В противном случае положения точки водораздела в подающей и обратной линиях нужно определять отдельно. Установка подкачивающего насоса приводит к смещению точки водораздела только в той линии, на которой он установлен.
Рис.6.15. График напоров в кольцевой сети
В этом случае НА = НВ .
b. Включение насосных подстанций в сети с двумя источниками питания
Для стабилизации режима давления при наличии подкачивающего насоса на одной из станций напор на входном коллекторе поддерживается постоянным. Эту станцию называют фиксированной, другие станции – свободными. При установке подкачивающего насоса напор во входном коллекторе свободной станции меняется на величину .
a. Гидравлический режим открытых систем теплоснабжения
Основная особенность гидравлического режима открытых систем теплоснабжения заключается в том, что при наличии водоразбора расход воды в обратной линии меньше, чем в подающей. Практически эта разность равна водоразбору.
Рис.6.18. Пьезометрический график открытой системы
Пьезометрический график подающей линии остается постоянным при любом водоразборе из обратной линии, так как расход в подающей линии поддерживается постоянным с помощью регуляторов расхода на абонентских вводах. С увеличением водоразбора уменьшается расход в обратной линии и пьезометрический график обратной линии становится более пологим. Когда водоразбор равен расходу в подающей линии, расход в обратной равен нулю и пьезометрический график обратной линии становится горизонтальным. При одинаковых диаметрах прямой и обратной линий и отсутствии водоразбора графики напора в прямой и обратной линиях симметричны. При отсутствии водоразбора на ГВС расход воды равен расчетному расходу на отопление – V .
Из уравнения (***) можно найти f .
1. При разборе воды на ГВС из подающей линии расход через систему отопления падает. При разборе из обратной линии – растет. При b =0.4 расход воды через систему отопления равен расчетному.
2. Степень изменения расхода воды через систему отопления –
3. Степень изменения расхода воды через систему отопления тем больше, чем меньше сопротивление системы.
Увеличение водоразбора на ГВС может привести к ситуации, когда вся вода после системы отопления будет поступать на водоразбор ГВС. При этом расход воды в обратном трубопроводе будет равен нулю.
Из (***): 
, откуда (****)
Расчет ответвлений.
Участок 5. Располагаемое давление на уч.5 Р Р.5, Па, принимаем равным потерям давления на участке 4.
Р 4 = 23400 Па.
Вычисляем средние удельные потери давления на участке Rc P , Па/м, по формуле
Rср= Р Р, Уч / С пр, (2.25)
где - располагаемое давление расчетного участка, Па, равное потерям давления из точки разветвления потоков до наиболее удаленного потребителя; С пр -приведенная длина расчетного участка, м.
Rср=23400/104 = 225 Па/м
Ориентируясь на значение Rc P =225 Па/м и G p =18,5 кг/с, по или прил. 4. принимаем диаметр участка d=125 мм, действительные удельные потери составят R 5 =270 Па/м.
Аналогично производится предварительный расчет других ответвлений. Результаты расчета заносятся в табл.2.2.
После проведения предварительного гидравлического расчета разрабатываем монтажную схему теплопроводов (рис. 2.13).
Рис. 2.13. Монтажная схема тепловой сети
Находим по монтажной схеме эквивалентную длину местных сопротивлении м, по прил.5, результаты заносим в табл. 2.3. Уточненные значения эквивалентных длин участков заносятся в табл.2.2 и проводится окончательный расчет: пересчитываются значения приведенных длин пр и потерь давлений Р на участках.
Вычисляется невязка между располагаемым давлением Р р, Па, и окончательными потерями давления на ответвлениях Р, Па, по формуле
В случае, если величина невязки превышает ±10%, может потребоваться шмена диаметра на некоторых участках и корректировка гидравлического расче-i.i 1 [ри невозможности увязки потерь давления подбором диаметров избыточное (Явление гасится на вводах в абонентские установки с помощью дроссельных (иафрагм или шайб.
2.5.5. Построение пьезометрического графика
После выполнения гидравлического расчета приступают к построению пьезометрического графика (графика давлений) для расчетной магистрали и одного из ответвлений (по заданию руководителя). Пьезометрическим называется напор, отсчитанный от оси прокладки теплопровода.
Пьезометрический график позволяет определить напор и располагаемый напор в любой точке сети; учесть взаимное влияние рельефа местности, высоты присоединенных потребителей и потерь напора в сети; выбрать схемы присоединения потребителей.
График давлений строится для статического и динамического режимов системы теплоснабжения. При его построении по оси ординат откладывают значения напоров в подающей и обратной магистралях тепловой сети, отметки рельефа местности и высоты присоединенных потребителей. По оси абсцисс строят профиль местности и откладывают длину расчетных участков. Ввиду небольшого заглубления теплопроводов (около 1,5 м) ось теплотрассы условно принимают совпадающей с поверхностью земли.
После построения профиля местности и нанесения высот присоединенных тотребителей разрабатывают график напоров при статическом режиме, когда циркуляция теплоносителя в тепловой сети отсутствует, и напор в системе поддерживается статическими (подпиточными) насосами. При таком режиме график напоров представляет собой прямую, параллельную оси абсцисс, расположенную выше всех присоединенных потребителей на 3...5 м, для обеспечения заполнения водой систем отопления абонентов сети. Максимальный статический напор в тепловой сети при присоединении отопительных установок по зависимым схемам не должен превышать 60 м из условия механической прочности чугунных отопительных приборов. При разработке статического режима следует стремиться к установлению одинакового статического напора для всей системы теплоснабжения. Когда невозможно достигнуть этого условия, тепловую сеть разделяют на несколько статических зон или присоединяют потребителей по независимой схеме.
После построения линии статического напора разрабатывают график напоров при динамическом режиме, когда циркуляция теплоносителя в тепловой сети осуществляется сетевыми насосами. Построение начинают с нанесения линий максимальных и минимальных допустимых пьезометрических напоров. Максимальный напор в подающем теплопроводе не должен превышать 160 м по условию прочности стальных трубопроводов и арматура. Минимальный напор должен обеспечивать невскипание теплоносителя при его циркуляции в сети. Эта величина зависит от расчетной температуры воды. Например, при Т] = 150С° напор, обеспечивающий невскипание теплоносителя, равен 38 м.
Для обратного теплопровода максимальный напор при зависимых схемах присоединения потребителей не должен превышать 60 из условия механической прочности чугунных отопительных приборов, при независимых схемах - 100 м из условия прочности водоподогревателей. Минимальный пьезометрический напор для обратной магистрали должен обеспечивать избыточный напор в сети для защиты системы от подсоса воздуха и предупреждения кавитации насосов. Минимальный напор принимают равным 5 м. Линии действительных динамических напоров подающей и обратной магистралей не должны выходить за линии предельных значений напоров. На рис. 2.14 приведен пример построения пьезометрического графика для двухтрубной тепловой сети. Построение линий напора подающего и обратного трубопроводов производится на основании полученных потерь давления на участках (см. табл. 2.2).
Иногда требуется построить пьезометрический график при заданном располагаемом давлении. При этом должно быть известно значение напора в подающем трубопроводе.
Вычерчивание графика напоров подающей магистрали начинают из точки, соответствующей напору на вводе в микрорайон (по заданию). Напор в конце первого участка меньше на величину потерь напора при движении по нему расчетного расхода теплоносителя, и далее - напор в конце каждого последующего участка уменьшается на величину потерь напора в нем. При построении следует обратить внимание, что в табл.2,2 приведены потери давления Р, измеряемые в
 |
Длина 1, м
Паскалях, а на пьезометрическом графике откладываются значения напора 11, измеряемые в метрах водяного столба. Допустимо принять следующее соотношение: 1 м вод. ст. = 10 4 Па.
Потери давления в обратном трубопроводе принимаются такими же, как и в подающем, поэтому пьезометр обратной линии строят из точки, соответствующей давлению в обратной магистрали на вводе, симметрично пьезометру подающей пинии.
